<< Предыдущая

стр. 38
(из 44 стр.)

ОГЛАВЛЕНИЕ

Следующая >>


100



400
Тонкая очистка от аэрозолей смолы генераторных газов

Тонкая очистка вентиляционных выбросов от пыли, туманов масел, пластификаторов и т. п.

Очистка вентиляционного воздуха от пыли

Очистка сухих газов от. слабослипающихся пылей



Ультратонкая очистка вентиляционных выбросов от радиоактивных, биологических и высокотоксичных пылей

Ультратонкая очистка технологических сдувок от радиоактивных пылей

Высокоэффективная очистка газов от пылей любого дисперсного состава


Продолжение приложения 1
Вид пыле- или туманоуловителя
Класс пылеуловителя
Группа пыли
Параметры пыле- или туманоуловителя




Область применения




допустимая , входная концентрация пыли, г/м3
гидравлическое сопротивление, кПа
производительность по газу, тыс. м3/ч
эффективность очистки
наибольшая температура газов, ?С


Сепаратор капель КЦТ




Центробежный скруббер СЦВБ-20




Волокнистый фильтр ФВГ-Т
V





II





II
-






II...IV




-
Не более 1000






Не более 10




-
0,35






1,7




0,15...0,5
1,7..-84






20




3,5...80
Концентрация влаги в газе на выходе не более 70 мг/м

0,98 для частиц размером 10 мкм

0,96...0,99

Улавливание капель после скруббера Венгури





Мокрая очистка нетоксичных и невзрывоопасных пылей


Тонкая очистка аспира-ционного воздуха ванн хро-| мирования от тумана и брызг


2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ЗОН ЗАРАЖЕНИЯ СДЯВ

Согласно РД 52.04.253-90 после сбора первичной информации, об объекте (общее количество химических веществ на объекте, их номенклатура, условия размещения и хранения на объекте), приступают к прогнозированию условий возможной аварии, при этом за величину возможного выброса Q принимается его содержание в максимальной по объему единичной емкости; метеоусловия — неблагоприятными (наличие инверсии, скорость ветра опасная — 1 м/с) (цля прогноза масштабов загрязнения непосредственно после аварии в расчетах используют реальные условия, сложившиеся на объекте).
Процесс заражения объекта в условиях аварии подразделяют на две стадии: образование первичного и вторичного облака.
Первичное облако — облако загрязняющего вещества, образующееся в результате мгновенного (1—3 мин) перехода в атмосферу части содержимого емкости при ее разрушении. Вторичное облако —облако загрязняющего вещества, образующееся в результате испарения разлившегося вещества на подстилающей поверхности.
Сложность расчетов процесса рассеивания и многообразие реальных условий и факторов, влияющих на размеры зон рассеивания, приводят к необходимости принять рад упрощающих допущений:
—все содержимое разрушившейся емкости поступает в окружающую среду;
—толщина слоя свободно разлившейся жидкости h постоянна и составляет 0,05 м (РД 52.04.253-90);
—толщина слоя жидкости, поступившей в поддон, h == H- 0,2 м, где H—высота поддона, м;
— толщина слоя жидкости, поступившей в общий поддон от нескольких источников (емкостей, трубопроводов, аппаратов и т.п.); h =Qo/(Fd), где Qo—общая масса разлившегося (выброшенного) при аварии вещества, т; F—реальная площадь разлива в поддон, м (обычно площадь поддона); d—плотность разлившегося вещества, г/м .
При авариях на газо- и продуктопроводах выброс СДЯВ принимается равным максимальному количеству СДЯВ, содержащемуся в трубопроводе между автоматическими отсекателями, например, для аммиакопроводов эта величина составляет примерно 275...500 т.
Для расчета масштабов загрязнения определяют количественные характеристики загрязняющего вещества по их эквивалентным значениям. Под эквивалентой массой СДЯВ понимается такое содержание хлора, масштаб заражения которым при инверсии эквивалентен масштабу заражения при данной степени вертикальной устойчивости атмосферы количеством СДЯВ, перешедшим в первичное (вторичное) облако.
Эквивалентное количество вещества по первичному облаку


где К1 —коэффициент, зависящий от условия хранения загрязняющих веществ; при хранении сжатых газов K1 = 1, для сжиженных газов (здесь Ср — удельная теплоемкость жидкого вещества, кДж/кг·град); ДT—разность температур жидкого вещества до и после разрушения сосуда, ?С; чисп — удельная теплота испарения жидкого вещества при температуре испарения, кДж/кг); К3 —коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе выброшенного вещества; K5 — коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости атмосферы (для инверсии принимается равным 1, для изотермии 0,23, для конверсии 0,08); К7— коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха (для сжатых газов К7 = 1); Q0 — масса выброшенного (выливаемого) при аварии вещества, т.
Количество выброшенного (вылившегося) вещества определяется по объему разрушившейся емкости или секции трубопровода, находящейся между автоматическими задвижками. Для емкостей со сжатым газом , для трубопроводов , где Vx—объем секции газопровода (емкости), м3; n—содержание ядовитого химического вещества в природном газе, %.
Эквивалентная масса вещества по вторичному облаку


где K2—коэффициент, зависящий от физико-химических свойств вещества (табл. П.2.1.) или К2 = 8,1·10-6 РvМ? (здесь Р—давление насыщенного пара вещества при заданной температуре воздуха, мм рт. ст; М—молекулярная масса вещества; K4— коэффициент, учитывающий скорость ветра.



















Таблица П. 2.1.
Характеристика некоторых СДЯВ и вспомогательные коэффициенты для определения глубины зоны заражения

СДЯВ

Плотность СДЯВ,
т/м3 газ
tкип,
?C
Поро-
говая токсо-доза
Значения коэффициентов












K1

K2

K3

K7 для температуры воздуха, ° С











- 40
- 20
0
20
40

жидкость










NH3


HF


HCl


NOx



HS


Фос



F


Cl
0,0008
-
33,42

19,52

-
85,10

<< Предыдущая

стр. 38
(из 44 стр.)

ОГЛАВЛЕНИЕ

Следующая >>